職工食堂設計精選(五篇)

序言：作為思想的載體和知識的探索者，寫作是一種獨特的藝術，我們為您準備了不同風格的5篇職工食堂設計，期待它們能激發您的靈感。

篇1

【關鍵詞】基坑工程；放坡開挖；土釘支護

中圖分類號：K826.16 文獻標識碼：A 文章編號：

工程概況

山西省電業局晉中供電分公司擬建的職工食堂位于山西省晉中市榆次區迎賓街北側，晉中供電分公司院內。食堂占地面積25.20×23.10m，框架結構，地上一層，地下一層，基礎埋深3.10m，地基處理采用3:7灰土進行換填處理，換填碾壓厚度不小于2.0m，因此北側基坑開挖深度大于3.50m，南側基坑開挖深度大于5.50m。

周邊環境條件

擬建場地原位一鍋爐房，現已拆除整平。基坑開挖邊界以設計基礎外邊線外擴0.50m確定。周邊環境條件具體如下：

場地北側離基坑開挖邊界約0.44m為一2.0m高圍墻，墻后為一排簡易民房。

場地東側離基坑開挖邊界約3.0m為一幢3層磚混結構辦公樓，大致修建于上世紀九十年代，原為二層，后加蓋一層，條形基礎，基礎埋深1.10m，基礎寬度1.50m，基底預估壓力90kPa，墻為250mm的磚墻，離開辦公樓墻體向基坑方向約1.0m埋設有供電電纜。

場地西側離基坑開挖邊界約0.46m為一幢1層磚混結構老食堂，條形基礎，基礎埋深0.90m，基礎寬0.60m，基底預估壓力20kPa，墻為250mm磚墻。

場地南側為空曠施工場地。

基坑開挖支護施工期間，不能影響到北側民房，東側辦公樓和西側食堂的正常辦公和運營。

場地工程地質

地形地貌

擬建場地經人工整平后場地地形略有起伏，高差為0.50m。場地地貌單元屬榆次北山沖洪積傾斜平原區。

地層時代及成因類型

根據巖土勘察報告，勘察深度范圍內地基土沉積時代成因類型自上而下依次為：第四系全新統人工堆積層（Q42ml），以第①層素填土層底為界；第四系全新統沖洪積層（Q4al+pl），以第②層黃土狀粉土層底為底界；第四系上更新統沖洪積層（Q3al+pl）。

地基土構成及巖性特征

根據根據巖土勘察報告，在勘探深度范圍內，場地地基土自上而下可劃分為3層：

第①層，素填土（Q42ml）：褐黃色，稍濕，稍密～松散，巖性主要為粉土，表層為雜填土，主要由磚塊、灰渣、混凝土塊等建筑垃圾等組成，結構松散，土質不均。

第②層，黃土狀粉土（Q4 al+pl）：褐黃色，稍濕，稍密，韌性及干強度低，具高壓縮性，局部夾有粉質粘土薄層，標貫試驗錘擊數N值（實測值）介于3.0～6.0擊之間，平均4.3擊。

第③層，粉土夾粉質粘土（Q3al+pl）：褐紅色，稍濕，密實，韌性及干強度低，具中壓縮性。標貫試驗錘擊數N值（實測值）介于8.0～13.0擊之間，平均11.0擊。

地基土濕陷性

根據勘察探井土樣試驗結果，擬建場地內第②層土具有濕陷性，濕陷性試驗結果見表1。根據《濕陷性黃土地區建筑規范》（GB 50025-2004）附錄C結合地形地貌單元綜合判定第②層土不屬于新近堆積黃土。

表1濕陷性試驗結果表

按《濕陷性黃土地區建筑規范》（GB 50025-2004），自重濕陷量計算值自場地整平標高算起，濕陷量計算值自基礎底面算起，根據各探井濕陷性評價結果綜合分析，本場地為非自重濕陷黃土場地，地基濕陷等級為Ⅱ級（中等）。

不良地質作用

根據巖土勘察報告提供的地質資料，擬建場地內及周邊無影響場地穩定及工程安全的崩塌、滑坡、地面裂縫、地面塌陷、泥石流、采空區等不良地質作用。

地下水

根據巖土勘察報告提供的地質資料，擬建場區勘察深度內未見地下水，因此不用考慮地基土液化問題。

地基土對建筑材料的腐蝕性

根據巖土勘察報告提供的地質資料，擬建場區基礎埋深范圍內地基土對混凝土結構和鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。

各巖土物理力學參數見表2

綜上所述，該場地為典型的黃土類濕陷性地基，基坑開挖深度范圍內的土層較為軟弱，尤其是基坑東側及西側的建筑物可預留間距十分狹窄，為保證鄰近建筑物及開挖基坑的安全，必須采取適當的開挖支護方案。

基坑開挖支護設計

基坑支護結構設計說明

本設計方案標高采用絕對標高，±0.000為絕對標高+100.00m（假設現自然地面標高為+100.00m，根據業主建議基坑周圍在開挖前進行場地整平，整平至絕對標高+100.00m)，圖中所注標高皆相對于此標高，北側基坑實際開挖深度為-3.50m，南側基坑實際開挖深度為-5.50m。

綜合考慮地質、環境、挖深等諸方面因素，本著"安全可靠、經濟合理、施工方便"的原則,本基坑采用的支護方案為：

(1)基坑北側及南側可直接采用放坡處理，施工中遇到特殊情況再進行方案修改;

(2)基坑東側和西側均采用土釘墻進行支護處理。

開挖支護施工工藝要求

基坑開挖方案

為了便于施工及有利于基坑邊坡的穩定，土方開挖前先做好定位放線工作，及時配合基坑圍護單位做好安全設施布設，按基坑圍護圖紙要求，沿基坑開挖面放好開挖邊線，臨基坑圍護線放坡，放坡系數具體各斷面詳見基坑圍護圖。

基坑挖土擬采用三步挖土，第一次挖土，由自然地平面挖至-2.0m，支護好第一排土釘后再進行第二次挖土，第二次挖土實際挖深3.50m，北側基坑預留300mm厚土層由人工清底，進行第二排土釘施工，第三次挖土，南側基坑挖至距離設計基底300mm處，即由自然地面-4.70m處，預留300mm的土層進行人工清底。

為保證土釘墻的平整度，開挖時應預留至少10mm厚度的土層采用人工刷坡。

土釘墻支護設計

基坑東側和西側采用3排土釘墻進行支護，土釘水平間距1.00m，上下間距1.50m，傾角為12°，東側基坑土釘采用￠25mm的螺紋鋼，西側基坑土釘采用￠20mm的螺紋鋼，孔徑均為￠120mm，東側基坑上部2排土釘長度不小于14.00m，下部第3排土釘長度不小于12.00m，西側基坑上部2排土釘長度不小于6.00m，下部第3排土釘長度不小于5.00m。為是土釘居中，制作土釘時每隔2m設置一個對中支架（托架）。

土釘孔注漿材料采用32.5#普通硅酸鹽水泥配置的純水泥漿，水灰比建議采用0.5～0.6,強度不低于M15，最終配置按實驗室試驗結果而定，注漿壓力不低于0.5Mpa。

掛網時先采用￠12mm的鋼筋作為加強筋與土釘焊接連接，然后采用￠8mm的鋼筋按@200×200的間距綁扎滿面布置。

噴漿面層采用C20的細石混凝土進行噴射，面層厚度不小于100mm。

工藝流程為：鉆孔機就位鉆孔出土鉆孔到設計孔深插放土釘和注漿管注漿掛網噴漿養護。

坡頂處理

為增加坡頂的散水功能，東側基坑坡頂處理采用植入2排1.50m長度的土釘與掛網鋼筋綁扎，然后采用C20混凝土處理；西側由于離現有餐廳墻體較近，直接采用C20混凝土處理

基坑監測要求

基坑工程監測是基坑工程施工中的重要一環，本基坑工程監測等級綜合定為二級；監測內容主要是基坑邊坡水平位移和地面沉降；監測點的布置：沿基坑周邊布置，每15～20m/點，共布置位移觀測點8～10個，沉降觀測點6～8，坑底建議設置2～4個。基準點應設置在基坑外，數量不小于3點；監測報警值：嚴格按照《建筑基坑工程監測技術規范》（GB50497-2009）表8.0.4基坑及支護結構監測報警值執行。

基坑開挖支護實施結果

本基坑開挖土釘支護過程中，從開挖到土釘支護成功前后歷時2周。在周邊建筑和坡頂共設置了8個地面沉降和水平位移觀測點，根據實測數據顯示，周邊建筑主要是東側建筑變形相對西側較大，最大沉降量為17mm，水平最大位移為23mm，房屋傾斜值滿足地基基礎設計規范的要求，周邊建筑未出現施工裂縫，基坑周邊土層未出現失穩等現象。該開挖土釘支護相當成功。

結論

基坑工程是一個技術性較強的系統工程。基坑設計方案應結合上部建筑、地基土構成、周邊環境條件以及施工難易程度綜合考慮。本基坑盡管較淺，但是從地基土構成及周邊環境復雜程度考慮，屬于二類基坑，施工安全難度較大，因此最終采用開挖及土釘支護綜合的基坑支護方案，有效的控制了基坑的變形，降低了工程造價，節省了施工工期，保證了基坑的安全，進而不影響到周邊現有建筑物的正常使用。

參考文獻

[1] 錨桿噴射混凝土支護技術規范（GB50086-2001）。

[2] 基坑土釘支護技術規程（CECS 96:97）。

[3] 巖土錨桿（索）技術規程（CECS 22:2005）。

[4] 復合土釘墻基坑支護技術規范（GB 50739-2011）。

[5] 建筑基坑支護技術規程（JGJ120-2012）。

[6] 建筑地基基礎設計規范（GB50007—2011）。

篇2

的設計與施工，重點介紹了支架布置、支架受力計算、支架穩定性驗算及支架預壓。施工結

果表明，支架施工安全可靠且具有較好的經濟效益，值得推廣。

關鍵詞：現澆箱梁支架支架驗算支架安裝支架預壓

中圖分類號：S605文獻標識碼：A

一、工程簡介

崇明至啟東長江公路通道工程（以下簡稱崇啟通道）是國家高速公路網中上海至西安高

速公路的重要組成部分，也是長三角高速公路網規劃的城際通道。本橋4#機耕橋屬崇啟通

道上海段，為跨線橋，與主線交叉樁號為24+722.919，本橋共有預應力連續箱梁3聯8跨

（0#～2#，2#～6#，6#~8#），離地高度2.6米至7.6米，高差較大；箱梁跨度25米。施工中

采用了滿堂式腳手架現澆箱梁的施工工藝。其中jg4P2～jg4P3跨臨時施工便道。為確保在

橋梁施工期間便道暢通,施工時需搭設門式支架。

本工程箱梁標準斷面為單室箱梁，單室箱梁主要參數：

底板寬度為304cm，腹板高為96cm。

跨中處腹板寬度為36cm，在距支座中心線1m～5m范圍內，邊腹板寬度由36cm漸

變至52cm。

跨中頂板、底板厚22cm，在距支座中心線1m～5m范圍內，頂板、底板由22cm漸

變至47、45cm。

翼板高度從22cm漸變至45cm。

二、支架施工工藝簡介

（一）支架范圍內地基處理

本標段箱梁位于農田地基上,地基采用一般農田地基處理：清除表層土，用機械壓實，

壓實度達90%，然后鋪20cm碎石墊層，壓實后，在碎石頂澆10～15cm厚C20混凝土，處

理后地基承載力須達到1.0Mpa,以保證支架所需的承載力及整體穩定。腳手架的基礎除按規

定設置外，必須做好排水處理。

（二）箱梁支架定位

箱梁支架定位根據箱梁軸線在地基處理澆筑完成后的砼基礎面采用全站儀進行放樣，彈

出支架位置進行支架搭設，標高采用水準儀將標高點引至鋼管支架上，以控制箱梁支架施工

的標高。

（三）支架布設

1、排架支撐桿下的地基承載力要求大于100KN/m2，遇局部軟弱地基換填并夯實，確

保地基的強度和剛度。排架立桿底托支撐點下設置150×50mm木板或［20槽鋼進行傳力分

配；立桿頂托上部采用100mm×80mm方木進行分配支撐，以保證立桿受力均勻。

2、排架結構為碗扣式鋼管落地支撐，由立桿、大小橫撐、垂直剪刀撐、水平剪刀撐、

立柱連接桿等桿件搭設而成，桿件均以φ48鋼管組成，鋼管壁厚3.5mm，排架從地面直接

至箱梁底部，墩柱位置處采用連接桿將排架與立柱加以固定。

3、排架桿件布設

①立桿：橫向間距0.6m，腹板下適當加密為0.4m，縱向間距(順橋向)0.4～0.8m，兩

端（立柱范圍內）可適當加密到0.5m～0.4m。。

②大小橫桿：按步距1.2m設置。

③縱橫垂直剪刀撐：橫向垂直剪刀撐在排架兩邊各設一排，中央按間距5m均勻設

置，縱向(順橋向)中央設三排，兩邊各一排，共5排。

④水平剪刀撐：每3個步距（3.6m）設置一道，在墩身處另設拉結桿與墩身固結。

（四）支架安裝

箱梁整體支架縱向間距（順橋向）0.6～0.8m，兩端（立柱范圍內）可適當加密到0.4～

0.5m。橫向間距(橫橋向)0.6m，腹板下可適當加密為0.4m。

腳手架搭設前應清除障礙物、平整場地、夯實基土、做好排水，根據腳手架支架搭設圖

的尺寸放線定位。

支架立桿、大小橫撐、垂直剪刀撐、水平剪刀撐等桿件搭設需要按照支架圖的位置和規

范要求進行搭設。支架底托墊板長度不少于2跨（支架跨度），厚度不小于5cm，底座應在

定位木板中心位置上。剪刀撐斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿(小橫桿)或

立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。

（五）支架拆除

支架拆除必須從跨中向兩端支點依次對稱均勻進行，以防因落架不慎而產生附加應力。

具體拆除程序為：密目安全網踢腳板防護欄桿擱柵斜拉桿大橫桿小橫桿立

桿。

拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在

腳手架下方繼續施工。拆除人員進入崗位后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的

材料、物件及垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。不允許分立面拆除或

上、下二步同時拆除(踏步式)。認真做到一步一清，一桿一清。所有桿件與扣件，在拆除時

應分離，不允許桿件附著扣件輸送至地面，或兩桿同時拆下輸送至地面。輸送至地面的所有

桿件、扣件等物件，應按類堆放整理。

（六）支架預壓

為了確保現澆箱梁砼在澆筑過程中支架的非彈性變形不超出設計要求，在底板砼澆筑

前，在受力情況相對不利的區域內，對不同跨度、不同支架形式進行模擬荷載預壓測試，以

觀測支架沉降量，并驗證支架系統的可靠性。

1、預壓目的

檢查支架體系在有效荷載作用下的彈性與非彈性變形值，驗證支架系統安全可靠度，為

支架搭設及預拱度設置提供指導數據。

2、預壓荷載：

考慮支架體系搭設后整體受力均勻，總荷載以預壓處現澆連續箱梁整體自重荷載取安全

系數1.2與支架模板荷載、混凝土施工荷載之和。

3、加載方式：

待支架搭設完畢，底模鋪好后。在選定位置范圍內支架與其他支架的橫縱向連接要斷開，

但自身橫、縱向連接及剪刀撐必須連好。預壓材料均采用砂袋（要考慮材料的吸水性），采

用分級加載、卸載，共2次，第一次為總荷載的80%，持荷1d，第二次加至總荷載的100%，

持荷3d；然后開始卸載，為準確計算各級荷載作用下的非彈性變形量與彈性變形量，要求

分級卸荷，卸載系數與加載系數相同，即按加載逆序的噸位進行卸載。

4、變形觀測：

支架預壓試驗變形觀測設2處10個點：

第一處在預壓范圍內的鋼管距地面約1.2―1.5米高度處取5點；第二處在支架頂端用絲

線懸掛重錘（要求絲線無變形），在距地面1.2―1.5米高度處取5點(與前5點在同一立桿位

置)。用水準儀測量變形，測量時后視點取在相對影響小的位置。

首先觀測初始值,用水準儀觀測5個立桿的豎向位置,并分別標記,此為第一處5個點,用水

準儀觀測絲線的豎向位置,并分別標記,此為第二處5個點。后面每次觀測均以此標記為準，

并記錄觀測位置結果與標記的差值。

然后每次加載完成后觀測一次，滿載后連續觀測3d，開始卸載前觀測一次，然后每次

卸載前觀測一次，卸載完畢24h后再觀測一次。對每處觀測點分別取均值，第一處觀測點反

映的是地基與基礎及1.5m支架的變形，第二處觀測點反映的是地基與基礎及整個支架的變

形。根據觀測結果，填寫支架沉降觀測表，并計算非彈性變形量與彈性變形量，作為支架體

系預拱度設置的參考數據。

三、箱梁支架穩定性計算

連續箱梁采用碗扣式腳手架，縱向間距分為60cm，梁端2.5m范圍內間距為40cm，橫

向間距分為80cm，在腹板位置橫向間距為30cm，在底板位置橫向間距為60cm，在翼緣板

位置橫向間距為90cm，步距統一采用1.2m。

（一）小箱梁橫梁區段（支座處兩端）

1、荷載計算：

箱梁斷面：支座處約5.5。其中梁體中心4m范圍體積為

5.5-（2.7×0.312）=5.5-0.84=4.66

梁體砼、模板及支撐等恒載

（1）每米重q1=4.66×25=116.5kn/m。

（2）模板及支撐按梁砼重量10%取值q2=116.5×0.10=11.7kn/m

0.91m1.333m

4m

1.35m

3.04m

支座處斷面

施工荷載：《規范》規定，支撐架：

（1）人員、機械、材料取q3=1.0kpa；

（2）混凝土振搗對底板的作用力q4=1.0kpa

計算荷載：q=1.2（q1+q2）+1.4×(1+1)×4.0

=1.2（116.5+11.7）+11.2=128.2×1.2+11.2

=153.84+11.2=165.04kn/m。

2、鋼管承壓承載力N計算

已知，鋼管直徑φ48mm，壁厚3.5mm，鋼管回轉半徑為1.58,截面面積A=4.89

2，支架步距L=1.2m。則，長細比λ=L/i=120/1.58=76。

查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》簡稱《規范》得φ=0.744

NJ=φAf=0.744×1.58×2050=2410=24.1kn。舊鋼管折減系數0.8，則N=0.8×

24.1=19.28kn.

當計算荷載分布在底板4m范圍內時，需布置立桿165.04/19.28=8.56根。

取10根。則在1×4=4范圍內每根鋼管承擔4/10=0.4。

設支架立桿縱向（順橋）間距為0.6m，則立桿橫向間距為0.4/0.6=0.67m.取0.60m。為安全

計縱向（順橋）間距加密為0.4～0.5m

3、小箱梁懸臂部分

（1）砼重q1=0.84×25=21.0kn/m。

（2）模板支架重按梁重的8%計q2=21×0.08=1.7kn/m

（3）活載q3+q4=2.0kpa

（4）計算荷載為1.2×（21+1.7）+1.4×2×2.7=27.24+7.56=34.8kn/m.

懸臂部分支架需34.8/19.28=1.8根，按構造需要每側懸臂部分縱向仍按0.6m布置。

橫向布置3根，間距為1.35/2=0.68m。

（二）梁體中間部分

1、箱梁斷面：3.45。每米重q1=3.45×25=86.32kn/m。其中梁體中心4m范圍體積為

3.45-（2.7×0.312）=3.45-0.84=2.61

第一次澆筑

約1.35

0.91m1.333m

4m

1.35m

3.5m

2、梁體砼、模板及支撐等恒載

（1）每米重q1=2.61×25=62.25kn/m。

（2）（《規范》規定，支架高度小于10m，支承架體自重可不計）

（3）模板及支撐按梁砼重量12%取值q2=62.25×0.12=7.83kn/m

3、施工荷載：

（1）人員、機械、材料取q3=1.0kpa；

（2）混凝土振搗對底板的作用力q4=1.0kpa

計算荷載：q=1.2（q1+q2）+1.4×(1+1)×4.0

=1.2（62.25+7.83）+11.2=70.08×1.2+11.2

=84.1+11.2=95.3kn/m。

4、鋼管承壓承載力N計算

已知，N=0.8×24.1=19.28kn.當計算荷載分布在底板4m范圍內時，需布置立桿

95.3/19.28=4.9根。取7根。在1×4=4范圍內每根鋼管承擔4/7=0.57。

設支架立桿縱向（順橋）間距為0.8m，則立桿橫向間距為0.57/0.8=0.71m.仍取0.6m。

腹板下適當加密（將均0.6m調整為不均等）

5、懸臂部分同上。

（三）變截面部分

在端部橫梁與中間部分支間的變截面，除橫向間距采用0.6m外，縱向間距可在0.4m

與0.8m之間內插布置。

（四）主次木橫梁

1、次木橫梁計算

（1）梁體端部橫梁部分。

1）梁體中部4m范圍

①次梁間距計算

已知：模板選用1.8厚的木膠板

計算荷載為q模=165.04/4=41.26kn/m，

M=f木×W模=0.25q模L2

L=√M/（0.25×q模）=√（13000×3.04×0.0182/6）/（0.25×41.26）

=√0.702/（0.25×41.26）=√0.0681=0.48m,

選用0.25m布置一根（即每米布置4根）。

②次梁斷面選擇

已知作用在次梁上的荷載每根為q次=q模/4根=41.26/4=10.32kn/m

立桿橫向間距（主梁間距）為0.6m，

則，次梁計算跨度為0.6m。

M次=0.25q次×0.62=0.25×10.32×0.62=0.929kn-m

W=M次/f木=0.929/13000=0.000071m3=713

選用8×8方木，其截面模量為8×82/6=853。

③次梁支座反力QC=10.32×0.6/2=3.1kn

④次梁撓度計算

V=5q次L4/384EI=5×10.32×0.64/(384×9×106×0.084/12)

=6.687/11796.48=0.0006m≈1＜3。

2)懸臂部分

計算荷載為34.5/2.7=12.78kn/m，是中間部分的41.26的三分之一，故次梁可按0.5m

布置。

（2）梁體中間部分

已知計算荷載為95.3/4=23.83kn/m.

2q25.0

LWfM

××=×=模模木

6.0

83.2325.0

6018.0*04.3*13000

25.0

2

=

×

÷=

×

=

模

q

ML

選用L=0.4m。

模板

Q模=41.26kn/m4

次梁

2、主木橫梁計算

（1）梁體端部橫梁部分。

1）梁體中部4m范圍

已知：次梁選用8×8方木，

其作用在主梁上的荷載為其支座反力QC=3.1kn。

Q主=4QC/2=2QC=2×3.1=6.2kn

M主=Q主×0.4-QC×0.375-QC×0.125=6.2×0.4-3.1×0.5

=0.93kn.m

W=M主/f木=0.93/13000=0.0000715m3=71.53

選用10×8方木。

)(31.10011.0

12/1.0*08.0*10*9*48

986.0*1.3

2)275.04275.03025.04025.03(

48

36

3232

滿足要求

mmmmm

LL

EI

Q

VCC

=

××−×+×−××=

（五）地基基礎應力

如前所述，在兩端橫梁范圍支架立桿每根承擔0.4的上部荷載，為（165.04/4）×

0.4=16.5kn。基底木板面積為0.15×0.15=0.0225基底承壓為16.5/0.225=733kn/=0.73Mpa

＜1Mpa。

（六）跨便道門式支架

1、荷載計算：

箱梁斷面：3.45。每米重q1=3.45×25=86.32kn/m。

模板及支撐等

按梁砼重量12%取值q2=86.32×0.12=10.36kn/m

工字鋼

工字鋼自重（取30a工字鋼，12根）q3=48×10=480/m=4.8kn/m。

加勁肋及橫聯按工字鋼的10%計q4=4.8×0.12=0.58kn/m

施工荷載：

人員、機械、材料取1.0kpa；

混凝土振搗對底板的作用力4kpa

計算荷載：

第一次澆筑

約1.35

0.91m1.333m

4m

1.35m

q=1.2（q1+q2+q3+q4）+1.4×(1+4)×6.7

=1.2（86.32+10.36+4.8+0.58）+46.9=102.06×1.2+46.9

=122.47+46.90=169.37kn/m。

2、內力計算

（1）工字鋼的選定

1）按全斷面一次施工計算

30a工字鋼

8*10方木@0.3m

1.333m

φ600鋼管

Lp=

5m0.5m

1.0m

0.6

1.5m

0.9m

1.5m

0.70.7

3.55×2=7.1m

0.5m

5.0m

q=177.72

①）M=ql2/8=169.37×52/8=529.29kn-m

②W=529.29×104/1740=30423。

選用10根30a工字鋼W=597×10=59703。

＞30423

I=8950×10=895004

V

③V==×=

×20

537.169

102

qL

42.34kn。

④τ=23524

0027.0

51.63

009.03.0

34.425.15.1

==

×

×

=

hd

V

kn/=23.5Mpa＜85Mpa(滿足要求).

⑤f=0073.0

72172800

529281

895001.2384

537.1695

384

544

==

××

××

=

×

EI

qL

m

③V=42.34kn。

④τ=kn/=23.5Mpa＜85Mpa(滿足要求).

⑤f=m

＝7.3=1/680＜10=1/500。(滿足要求)

2）按底模投影部分檢算

底模投影部分梁的面積約1.869；砼重量1.869×25=46.73kn/m。

計算荷載為q=1.2×【（46.73×1.12+（0.48×6）×1.12】+1.4×3.04×5

=66.67+21.28=87.95kn/m

5.0m

q=87.95

2M=ql2/8=87.95×52/8=274.84kn-m

②W=274.84×104/1740=15803。

選用6根30a工字鋼W=597×6=35823。

＞15803

I=8950×6=537004

③V==36.6kn。

④τ=kn/=20.3Mpa＜85Mpa(滿足要求).

⑤f=m

=6.3=1/790＜10=1/500。(滿足要求)

2、模板和支承木計算（底模部分）

（1）支承木0.1*0.08m,按0.3m布置(每m3.33根)；30a

工字鋼按0.6m布置作用在方木上的荷載為:

底模投影面積1.869；砼重量1.869×25=46.73kn/m。

計算荷載為q=1.2×（46.73×1.12）+1.4×3.04×5

=62.81+21.28=84.09kn/m

按五跨連續梁計算(彎矩系數K1=0.105；剪力系數K20.606；撓度系數K3=0.644；)

1）M=0.105×Ql2=0.105×84.09×0.62=3.18kn-m

2）σ==

×

×

=

00044.0

18.3

33.3

6

1.008.0

18.3

2

W

M

==7162kn/≈7.2Mpa＜12Mpa(滿足要

求)

3）Q=0.606×ql=0.606×84.09×0.6=30.58kn。

4）τ==

××

×

=

1.008.033.3

58.305.15.1

A

Q

=1722kn/=1.7Mpa＜2.28Mpa(滿足要求)

5）f===

×××××

××

=

×

19980

02.7

33.3)12/1.008.0(109100

6.009.84644.0

10036

44

3

EI

qLK

0.00035m(滿足

(2)底模

q=1.2×46.73+1.4×(1+4)×3.04

=56.08+21.28=77.36kn/m（忽略底模自重）

按三跨連續梁計算(彎矩系數K1=0.1；剪力系數K20.65；撓度系數K3=0.677；)

M=0.1×qL2=0.1×77.36×0.32=0.7kn-m

σ=

()

==

×

=

0002.0

7.0

6/02.004.3

7.0

2

W

M

3454kn/=3.5Mpa＜12Mpa(滿足要求)

Q=0.65qL=0.607×77.36×0.3=14.1kn。

τ==

×

×

=

)04.302.0(

1.145.15.1

A

Q

=347.5kn/=0.35Mpa＜2.28Mpa（滿足要求）

f=0004.0

3.1013

424.0

100267.2105100

3.036.77677.0

10066

44

3==

××××

××

=

×

−

EI

qLK

m=0.4=1/750（滿

足要求）

3、支承工字鋼的槽鋼

（1）按全斷面施工計算

已知工字鋼作用在槽鋼上的力為P=42.34kn

近似按四跨連續梁計算

（彎矩系數K1=0.107；剪力系數K2=0.607；

彎矩系數K3=0.632；反力系數1.143）

折算均布荷載q=42.34*10/6=70.57kn/m

1）M=0.107qL2=0.107×70.57×1.52=17.0kn-m

2）W==97.63。選用2根12.6#[W=2*61.7=123.43＞97.63(滿足要求)

3）f==0.0029m=3=1/520。(滿足要求)

4）Q=K2×qL=0.607×70.57×1.5=64.25kn

5）τ==1.5×64.25/[(0.126×0.0055)×2]=69539kn/=70Mpa＜85MPa(滿足要求)

6）VB=K4×qL=1.143×70.57×1.5=121.0kn

7）接觸面承壓計算

①工字鋼與槽鋼接觸處

σ壓=3170kn/=3.2Mpa＜5.5Mpa(滿足要求)

工字鋼下若墊水曲柳硬木[σah]=3.7Mpa＞3.2Mpa（滿足要求）

②槽鋼與立柱接觸處

σ壓=1902kn/=1.9Mpa＜5.5Mpa(滿足要求)

（2）按梁底寬度投影范圍施工計算

已知工字鋼作用在槽鋼上的力為P1～6=36.6kn

三個支點為φ600*10鋼管，只有P2、P3、

P4、P5對槽鋼產生彎矩。

按二等跨二集中荷載連續梁計算

(彎矩系數K1=0.333；剪力系數K2=1.333；撓度系數K3=1.466；反力系數K4=2.666)

1）M=0.333×P×L=0.333×36.6×1.5=18.28kn-m

2）W=1053。選用2根12.6#[W=2*61.7=123.43(滿足要求)

3）f=0.0011m=1.1=1/1350。(滿足要求)

4）Q=K2×P=1.333×36.6=48.8kn

5)τ=52801kn/=52.8Mpa＜85MPa(滿足要求)

6)VB=K4×P2=2.666×36.6+36.6=134.2kn

7)接觸面承壓計算

①工字鋼與槽鋼接觸處

σ壓=2731kn/=2.73Mpa＜5.5Mpa(滿足要求)

工字鋼下若墊水曲柳硬木[σah]=3.7Mpa＞2.73Mpa（滿足要求）

②槽鋼與立柱接觸處（忽略槽鋼的重量）

σ壓==2110kn/=2.11Mpa＜5.5Mpa(滿足要求)

4、φ600鋼立柱計算

梁底標高10.198梁底標高10.377

柱頂標高9.45柱頂標高9.63

5.35m5.53m

路面標高3.60（注：梁底到柱頂高差

0.75m）

0.5m

4.0m1.0m

φ600鋼立柱截面積A=（0.62-0.582）×π/4=0.01854

荷載Q=VB+(0.1231×1.5×2)+(5.53×0.01854×78.5)

=134.2+0.37+8.05=142.62kn

σ=式中φ=0.967

σ==7955kn/=7.96Mpa＜140Mpa（滿足要求）

慣性矩γ=0.35（D+d/2）=0.35*0.59=0.207；

長細比λ=L0/γ=5.53/0.207=26.7

彎曲系數查表得φ=0.967

5、立柱基礎布置

Q=142.62+2.6×25=207.62kn

A=2.6×1.0=2.6

σ＝80.0KN/

=8T/基底夯填20碎石即可(滿足要求)

基礎為C20砼，上下內配φ12~16@200鋼筋網。10厚鋼板與立柱鋼管栓連。

鋼板φ16錨固砼內。

6、支架整體穩定計算

模板立好未澆注砼時為最不利穩定狀態：

安裝偏差荷載

F1=P×1%

模板、支撐等重P1=10.36kn/m；

工字鋼重P2=4.8+0.58=5.46kn/m；

槽鋼、立柱重

P3=（0.1231*9*4）+(5.53*0.01854*78.5*5.0+5.35*0.01854*78.5*5)

=4.43+40.24+38.9=79.17kn；

P=(P1+P2)×5+P3=(10.36+5.46)×5+79.17=158.27kn。

則，F1=P×1%=158.27×0.01=1.58kn。

W模=0.7μZμSW0=0.7×1.0×1.3×0.6=0.546kn

W架＝0.7×1.0×0.95×0.6＝0.399kn

安全荷載F2=P×2.5％=×158.27＝3.96kn

ΣF=F1+F2=1.58+3.96=5.53kn

ΣW=（W模×5×1.333）+W架×（0.6×5.53×10+0.126×9.0×2）

＝0.546×5×1.333+0.399×（33.18+2.27）=3.64+14.14=17.78kn

傾覆力矩M01=ΣF×H=5.53×(10.377-3.6-0.5)=5.53×6.277=34.71kn-m。

M02=ΣW×(H+梁高/2)=17.78(6.277+1.333/2)=17.78×6.94=123.39kn-m

M0=M01+M02=(34.71+123.39)=158.10kn-m

抵抗矩Mz==474.8kn-m

則總體穩定系數：3.0＞1.2(滿足要求)。

四、結束語

（一）現澆箱梁施工中，要認真作好每一步的設計、計算、操作，任何一個環節出現差

錯，都可能出現質量事故和安全事故。

（二）預壓只能消除支架、模板和地基塑性變形，而取消不了彈性變形。通過預壓確定

支架下沉量時必須準確測出預壓卸載后的回彈值，以便準確確定施工預拱數值。

參考文獻

[1]《公路橋涵施工技術規范》JTJ041―2000。

[2]江正榮，朱國梁．《簡明施工計算手冊》第二版，北京：中國建筑工業出版社。

[3]王國周，瞿履謙．《銅結構原理與設計》北京：清華大學出版社。

篇3

【關鍵詞】智慧城市；唐山陶瓷產業；公共服務體系

陶瓷產業作為唐山重點的優勢產業，在唐山，各類大、中、小型陶瓷生產企業眾多，產業鏈相對完整，在全國陶瓷行業有很大的影響力。但其中部分陶瓷產業技術水平還比較落后，缺少創新精神，產品一般很單一，幾年甚至幾十年都沒什么改進，顯然是跟不上科技飛速發展節奏的。在唐山建設智慧城市的同時，也應該通過利用智慧資源以促進整體陶瓷產業的加速發展。因此，建設陶瓷產業創新公共服務體系，對改善唐山陶瓷企業的生存和發展環境、培養其競爭能力有著非常重要的意義。

一、公共服務體系建設的目標

第一，陶瓷產業創新公共服務體系將為唐山產業陶瓷產業全鏈條提供優質的公共服務支持。集合產業優勢資源，為陶瓷企業節省大量的研發費用；培育創新科技企業，增強唐山陶瓷企業在全國陶瓷市場中的競爭力；為陶瓷企業提供整個產業鏈的信息，預防陶瓷產品的重復研發，并推廣高新陶瓷產品；整合陶瓷產業中的人才、科技資源，為陶瓷企業提高經濟效益。

第二，促使政府職能部門建立相應的信息管理系統，使政府服務地方產業的水平上一個新臺階。通過陶瓷產業公共服務體系，政府相關部門可以方便和快捷的為陶瓷經營者辦理各項業務；也可以通過服務體系盡快了解陶瓷企業的需求，以便于更有針對性的指導產業發展。

第三，陶瓷產業公共服務體系代表的是唐山陶瓷產業的發展狀況，是對外宣傳樹立我省陶瓷產業良好形象的打好時機。陶瓷行業的投資者和知名陶瓷企業可以通過互聯網來了解唐山陶瓷行業，對招商引資、企業融資大有好處。公共服務體系為唐山陶瓷企業提供全方位的和差異化服務，陶瓷企業可以使用公共服務體系發展自己，并可以通過公共網絡服務平臺進行產品銷售，擴大其產品銷售的渠道。通過公共服務體系的建設，擴大唐山陶瓷產業的影響力，使廣大消費者了解唐山陶瓷，助力唐山陶瓷走向世界。

二、陶瓷產業創新公共服務體系建設的對策

（一）建設信息平臺，提供陶瓷產業創新公共服務網絡服務

以陶瓷產業創新公共服務平臺建設重點，著力推動陶瓷產業的信息化發展。應該以陶瓷產業公共服務平臺為產業創新創業基礎，建設成為全方位的科技成果轉化服務平臺和產業信息中心。陶瓷產業創新公共服務網絡平臺應提供一下六個方面的服務，第一，提供陶瓷企業產品網絡推廣和宣傳、銷售服務。第二，提供先進陶瓷生產技術培訓、咨詢服務。第三，提供陶瓷行業專業技術人才交流服務。第四，提供陶瓷科技成果的推廣轉化服務。第五，提供陶瓷產業相關信息服務。第六，提供陶瓷技術的應用服務。平臺建成后，在政府主導下，鼓勵陶瓷生產和銷售企業、科技中介單位、微商以及大型網絡電商產于進來，并為各種產品、科技成果交易提供服務。在平臺建設和運行期間，應注重為陶瓷企業培育一批網絡建設專業人員，有針對性的為大、中、小型陶瓷企業進行定期的網絡指導服務。

陶瓷產業創新公共服務網絡平臺將成為陶瓷先進科學技術研發、信息資源聚集、陶瓷行業企業合作交流、優秀行業人才交流、培育的信息平臺。把唐山陶瓷產業創新公共服務平臺建設成為國內一流網絡平臺，將支撐引領唐山市陶瓷產業快速健康發展。

（二）提高科技服務質量，完善的技術創新服務

逐步建成完善的知識創新體系和產品研發體系，形成完善的技術創新服務體系，為各類陶瓷企業提供科技服務，并通過政府實施的公共科技服務，培育出一批陶瓷創新科技名牌企業。優化科技服務質量，帶動陶瓷產業集群發展。陶瓷產業創新公共服務體系應以全面提高先進陶瓷產業技術水平為目標，與國際先進陶瓷科技接軌，開發具有先進生產技術和自主知識產權的高新技術產品，發揮唐山陶瓷產業優勢。

（三）整合資源，營造陶瓷企業創新發展的軟環境

整合陶瓷產業相關資源，將相關陶瓷企業、陶瓷技術研究機構以及高等院校統籌規劃的聯合起來，為唐山陶瓷產業發展營造科技發展的軟環境。把技術創新放在公共服務的首位，統籌部署，利用高等院校智力資源進行科技基礎研究和技術創新人才培養，為陶瓷產業發展提供理論基礎與人力資源；發揮陶瓷技術研究機構的作用，進行先進生產技術產業化應用研究；集聚具有科技優勢的陶瓷企業進行科技轉化，生產出代表現代科技水平的陶瓷新產品。通過營造陶瓷企業創新發展的軟環境，使唐山的產業創新公共服務體系，在河北省乃至全國發揮創新的示范作用。整合陶瓷產業鏈資源，使原材料生產企業、陶瓷技術研發部門、陶瓷產品生產企業、陶瓷產品銷售企業相互聯系和協調，各個產業環節相互配合，共同創新發展，形成產業集群，從而帶動整個陶瓷產業發展，并全面提高唐山陶瓷產業整體水平。

（四）政府主導，助力唐山陶瓷文化創意產業園發展

唐山陶瓷文化創意產業園區是政府主導建設的，目前已經聚集了大量陶瓷業界優秀創新人才。政府相關部門應當加大扶植力度，將創意產業園區建成集科技人才聚集、技術研發推廣、知名陶瓷企業經營示范、陶瓷科學技術成果、經典陶瓷產品展示、陶瓷從業人才創新創業等公共服務于一體的專業化陶瓷文化創意產業園。

篇4

關鍵詞：山體爆破、臺階作業、圍區填方、質量管控、安全文明施工

Abstract: the construction in mining extraction from top to bottom, and the steps of the construction of the regional points principle, filling area from close to the far partition in accordance with the order for construction. Eventually the mountain slope excavation of smooth blasting, on the slope surface bump size don't conform to the relevant provisions of the site, the application of the hammer undertake repairing cut, artificial cooperate, make the slope was and slope surface flatness comply with the design requirements.

Keywords: mountain blasting, steps assignments, reclaimed area fill, quality control, safety civilization construction

中圖分類號：TU201.2文獻標識碼：A 文章編號：

一、工程概述

1）工程名稱：奉化市紅勝海塘圍區填方工程，位于浙江省奉化市莼湖鎮。

2）建設單位：奉化市紅勝海塘續建工程開發建設有限公司

3）建設規模：填方、爆破700萬噸，包括：填方工程（山體爆破、運輸、填方及填方壓實工程）、管理用房、地磅房工程、臨時道路工程。

4）質量等級要求：達到國家《爆破安全規程》要求。

5）施工總工期：240日歷天。

6）工程特點：工程量大、工期緊、爆破環境較好；運輸車輛須跨越既有莼桐公路，施工干擾大，交通安全是重點。

二、編制原則

在充分理解業主及其招標文件和合同文件對該項工程具體要求的基礎上，結合我公司的業績、信譽、管理、資質等方面的優勢，以及我公司的技術實力、施工機械 、管理能力等各方面條件，并結合奉化地區土石方工程的特點，編制本“施組”。編寫時對工期、質量、管理組織機構、施工進度計劃、主要技術方案及措施、安全文明施工等諸多方面做了充分研究和說明，本“施組”根據計劃工期，嚴格按照招標文件要求進行施工，確保工程質量、安全、進度的整體達標。

三、施工總體部署

3.1、施工組織管理機構

本工程實行項目法管理，在施工現場成立奉化市紅勝海塘圍區填方工程項目經理部。派遣具有豐富施工管理經驗的管理、技術人員組建強有力的項目班子，全權代表公司負責本工程的實施，全面履行合同責任和義務，嚴格按項目管理方法進行施工管理。項目經理部設在海塘圍區Ⅲ標廢棄料場內。經理部下設工程管理部、安全質量部、機械物質部、財務后勤及綜合辦公室五個主要職能部門。擬投入一個爆破作業隊、一個挖運作業隊、一個填方作業隊、一個綜合作業隊和設備維修車間參與本項目施工。

3.2、施工隊伍及任務劃分

根據工程實際情況，便于施工組織管理，計劃投入一個爆破作業隊、一個挖運作業隊、一個填方作業隊、一個綜合作業隊和設備維修車間參與本項目施工。任務劃分如下：

爆破作業隊：負責山體爆破作業及大塊二次解小，配合挖運作業隊修筑上山施工便道。

挖運作業隊：負責山體清表，土石方挖裝、運輸，臨時施工便道修筑。

填方作業隊：負責填方區填料的填筑、推平、壓實、場地平整等。

綜合作業隊：負責運輸道路維護、道口安全防護、車輛過磅、機械設備加油等輔助工作。

設備維修車間：負責所有機械設備的維修、保養。

3.3、總體施工方案

采掘施工本著從上到下分區域、臺階施工的原則；填筑區按照從近至遠分區段順序進行施工，主要目的是安全、高效、迅速，滿足日產的要求。部分方案根據以后業主征地范圍的變化另作調整，根據業主提供最新征地范圍地圖，地形最高開采標高為+213.58米，以最低開采標高15米為底界，采用垂直高度均為15米為一級臺階，采場設+195m、+180 m、+165 m、+150 m、+135 m、+120 m、+105 m、+90 m、+75 m、+60 m、+45 m、+30 m、+15 m各梯段臺階（+165m以上削頂剝離處理），以采區運輸干線修筑通至相應的設計臺階作業面，進行整修臺階工作面后使用鉆爆、挖裝、運輸、推平碾壓平行流水式作業，從高到低逐層推進垂直開采工藝進行施工；根據開拓布置，+165m及其以上水平，采場分散、面積小、分層儲量少，采用組合臺階開采，把上部臺階爆下的礦巖，用挖掘機或裝載機轉載倒堆，在采場中西部倒堆至+165m平臺，在采場中南部倒堆至+105m平臺，自上述平臺再集中鏟裝、運輸至采場外。根據業主要求基建期按照《開發利用方案》各梯段開拓山體各開段溝、主運輸干道、各作業臺階為主，為持續生產期計劃生產能力的完成打下堅實的基礎。

施工準備：主要包括路線控制導線點、水準基點復測；對施工范圍內的地質、水文、障礙物、文物古跡及地上、地下的管線等進行調查；臨時防、排水設置；修建料場內、外臨時道路；項目部駐地、地磅房、加油站、炸藥庫等臨建設施建設；爆破方案審批等。

表層清理：對施工范圍內表層的樹木、草皮、雜物等非適用材料，按有關規定，采用挖掘機直接挖裝進行清理及掘除，自卸汽車運輸至開采設計指定臨時堆土場堆放，供后期覆土回填和邊坡綠化使用。如為填方區，需要進行填前碾壓。

土石方開挖：土方，采用挖掘機直接挖裝，自卸氣車運輸；石方采用自上而下分臺階豎向開采，開采高度一般控制在15米以下，液壓或高風壓鉆機鉆孔，中深孔或淺孔爆破，破碎錘減小，挖掘機挖裝，自卸汽車運輸；接近邊坡部分采用光面或預裂爆破。

圍區填方：采用分層填筑分層碾壓，推土機推平，重型壓路機壓實方法。根據現場實際情況，設置填方路線，做好土石方的合理調配。

邊坡整修：山體最終邊坡采用光面爆破開挖后，對邊坡面凹凸尺寸不符合有關規定的部位，應用破碎錘進行修鑿，人工配合，使坡率和坡面平整度符合設計要求。邊坡上每階的碎落臺必須按設計圖做足，修鑿平整，以確保巖體穩定。

3.4質量保證體系

項目經理部成立工程質量領導組，項目經理任組長，全面負責質量管理工作。項目經理部配備專職質檢人員，作業隊設專職質檢員，工班設兼職質檢人員。其職責是：制定工程質量目標，并組織實施、指導監督檢查和處理施工過程存在問題；定期召開工程質量工作會議；組織檢查評比，總結交流創優經驗，決定獎懲事項；領導小組成員按質量目標分解的具體項目，各施其職，各負其責，保證各項指標的如期實現。

各作業隊相應成立工程質量領導小組，其主要職責是：根據項目部制定的質量目標和創優規劃，進行具體質量目標分解，并組織實施，做好施工準備階段、施工階段和竣工交驗階段全過程的質量控制工作。項目部與各施工作業隊簽訂質量責任狀，各級質量管理人員分工負責，互相協調，層層落實職能和責任，做到各司其職，各負其責，保證質量保證體系正常運作和發揮保障作用。

3.5、安全生產保證體系

建立安全保證體系，成立安全領導小組，項目經理任組長，安全員任副組長。項目部設置專職安全員，各作業隊設置一名兼職安全員。安全生產領導小組每月至少組織一次安全檢查，發現事故苗頭，及時分析原因，及時組織處理，把各種事故隱患消滅在萌芽狀態。專職和兼職安全員要有職有責，大膽開展安全監督工作，行使好安全生產否決權。施工過程，無論是專職安全員還是兼職安全員，都有權隨時制止違章作業行為。對于安全事故的處理，必須嚴格執行“四不放過”的原則。

3.6、文明施工保證體系

篇5

關鍵詞系桿拱 鋼管樁 支架方案

Abstract This paper introduces the abundant south tangshan zhang tang railway ZTSG - 7 mark cross karatsu canal bridge bowstring arch bridge in situ box girder support scheme design, according to the canal of geology, hydrology, water depth and the construction characteristics and other factors, to support and support base type selection and layout.

Key words Bowstring arch bridge ；Steel pipe pile ；Support scheme

中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：

工程概述

張唐鐵路ZTSG-7標在唐山市豐南區內跨唐津運河特大橋，起訖里程為IDK457+284.79至IDK460+524.56，全長3239.77m，共計100跨。其中主跨63#～64#跨上部結構設計采用1-96m系桿拱，跨越唐津運河。系桿拱梁全長100m，計算跨度96m，為等截面預應力混凝土連續箱梁，單箱三室結構，跨徑為96m，與河道夾角45度。系梁設計為單箱三室截面，梁寬13.8m、梁高2.5m。底板厚度35cm，頂板厚度35cm，邊腹板厚度90cm，中腹板厚度40cm。設計為先梁后拱，箱梁采用支架法現澆澆工藝施工。梁體截面如下：

根據現場實際情況，唐津運河河道寬100米，水面寬70米，大橋63#和64#兩主墩均位于唐津運河陸域和水域的交界處，現澆梁支架均位于河水中，本河段位于4A級旅游景區， “五一”和“十一”旅游黃金周內要求游艇通過。

2 水文及地質條件

水位情況：洪水位+1.5m；一般情況下水位+0.7m；船舶通航引起的浪高為0.5m；計算時水位按+1.2m。

河床底標高：-2.0m。

水深情況：洪水位水深――3.5m；一般情況下水深――2.7m；船舶通航水深為1.2m

地質情況：

橋址區為第四系全線統沖洪積層淤泥質粘土、淤泥質粉質粘土、粘土、粉質粘土、粉土、砂類土。勘測期間地下水埋深3.1-5.9m。水位季節變化幅度2-3m左右。橋址區地下水無侵蝕；地表水對混凝土結構具有氯鹽侵蝕性，氯鹽環境作用等級為L1。

橋址區上部地層存在淤泥質粘土、淤泥質粉質粘土、軟土層。主跨下地質情況見下圖

3地震資料及最大凍結深度

抗

4系梁支架施工設計方案

根據設計要求，提籃拱施工采用現澆成型法。根據現場實際情況及唐津運河通航要求，施工支架設計考慮在主跨下設置現澆支架。支架基礎采用鋼管樁，鋼管支墩均采用Φ630×10mm鋼管樁受力，橫橋向6根鋼管雙排設置，軸心布設對應箱梁兩邊腹板、中腹板及底板位置，尤其箱梁兩側2.2m位置處需承受鋼管混凝土拱肋及其下支架的荷載，必須加強支撐。同時為了增強支架的橫向穩定性，鋼管之間縱、橫、斜向采用[16槽鋼連接；鋼管柱頂鋪設I63c工字鋼墊梁，工字鋼肋部加焊10mm厚鋼板，工字鋼之間用鋼板焊接連接形成整體，工字鋼上部放置砂箱；根據系梁具體結構形式，縱梁采用型加強軍用梁。布置單層軍用梁24片，側模采用滿堂碗扣支架進行支撐。結合通航要求，中間一孔設置16.48米，其余為12.48米，支架共設7孔（3*12.48+1*16.48+3*12.48）。兩端實體段縱橋向設2排φ630×8mm的鋼管作為支撐柱，每排9根，共計18根。鋼管柱上均設置三根I63c工字鋼合焊作為縱向分配梁，同時管柱之間上下縱橫之間均以[20的槽鋼作為剪刀撐，加強連接。工字鋼分配縱梁上橫橋向布設[14a 槽鋼，間距30cm，作為分配橫梁，其上均勻鋪設10×10cm方木，間距20cm支撐底板。管柱與分配縱梁工字鋼及槽鋼剪刀撐之間均焊接相連，組成整體剛性框架結構，增強整體受力性能。

4.1 鋼管樁的施工

臨時支墩基礎施工完成，經驗收合格后，開始進行鋼管樁的的安裝與打插。鋼管樁采用分節安裝，為便于施工鋼管加工為每段長12米、6米和3米。12米長的首節鋼管底部焊接2+2cm厚的的鋼板（接頭法蘭），使基礎受力均勻；最頂部的鋼管在鋼管頂部焊接2cm厚的的鋼板（牛腿），以便于與上部結構連接并使鋼管受力均勻。在鋼管樁安裝前，首先要用全站儀對平面控制點進行精確放樣，在調整的垂直度后進行安裝或打插。隨著高度增加，依次使用6米和3米長的鋼管節段，鋼管各節段間采用M20高強螺栓連接。

鋼管樁頂部牛腿下設置鋼抱箍，鋼抱箍四周焊接橫、縱、斜向聯系分別與周圍鋼管樁連接，以增強整體穩定性，聯系采用[16槽鋼。施工過程中，邊安裝鋼管邊設置聯系，鋼管的自由長度不得超過10m。

1-96m系桿拱跨河段鋼管樁施工采用浮吊，兩側1-64m系桿拱位置鋼管樁施工采用輪胎式起重機吊裝。

鋼管安裝時要嚴格控制鋼管的垂直度，控制其傾斜度小于0.1%。鋼管頂部安裝牛腿與頂部橫向貝雷片墊梁之間要連接牢固，以增強鋼管的橫向和縱向穩定性。

4.2 支架的搭設

鋼管樁安裝和打插完成，經驗收合格后，方可進行上部支架的施工。Φ630mm鋼管樁和Φ830mm鋼管樁上部墊梁采用63c工字鋼；墊梁與鋼管樁間采用焊接連接。在墊梁上放置砂箱，便于后期支架拆除；砂箱上鋪設型加強軍用梁作為縱梁，支架與墊梁之間用[16槽鋼加固。根據系梁具體結構布置，軍用梁支架采用單層24片。支架的初步拼裝長度可以在綜合考慮場地和起吊設備的起吊能力后確定。支架安裝時要考慮下部結構的均勻受力，不得發生較大的偏心受壓的情況。軍用梁支架之間用90支撐架連接，鋼銷處可加設一組加勁桿件，跨度與跨度之間的軍用梁不得連接，防止下部基礎受力過大。系梁底板位置型加強軍用梁支架二拼、三拼及四拼段間距為8cm，采用套管螺栓連接。吊裝作業必須有專人指揮，起吊和下落過程必須平穩，避免對立住等結構造成沖擊，確保安全。

支架搭設完成后，上部鋪設I16工字鋼作為分布橫梁，按縱橋向間距30cm布置。工字鋼上面鋪設2+2cm的竹膠板作為底模。

支架與上部的橫梁之間用U型卡扣住，使整個支架聯成整體。

支架的施工按照《跨唐津運河特大橋系桿拱系梁施工支架橫斷圖》進行。

4.3 鋼管支架的檢算

強度檢算：強度檢算時，荷載需考慮支架自重、模板自重、梁體自重、施工荷載、混凝土澆筑時的沖擊荷載以及基礎的沉降等。

剛度檢算:主要包括兩方面即單個構件的剛度檢算和整體剛度檢算。單個構件的剛度檢算和整體剛度檢算相互協調，否則容易造成梁體局部平整度不滿足要求。

整體穩定檢算:支架在順橋向通常穩定性較好，因此穩定性只檢算橫橋向的穩定。穩定性檢算時，考慮模板和支架的迎風面積、支架高度、計算風壓、風力系數及施工中的的水平力和豎向力的影響。

考慮到工期要求及現場材料組織情況，支架進行滿載預壓試驗，采用水箱對基礎進行等荷載預壓，以消除基礎沉降。最后通過計算和結合類似支架結構施工經驗，將支架跨中標高預抬10～15mm，墩頂處預抬5mm，以抵消混凝土澆注過程中支架各構件之間的非彈性變形和支架本身的彈性變形值。支架結構必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；對支架的承載力及局部穩定性和整體穩定性必須進行檢算。支架設計檢算應考慮以下荷載：梁體、模板、支架的重量；施工荷載；風荷載。支架桿件應力安全系數應大于1.3，穩定性安全系數應大于1.5。

支架基礎必須具有足夠承載力，不得出現不均勻沉降。

支架設計形式、安全措施、預留凈空等必須取得河道管理等相關部門的同意。支架基礎鋼管樁施工前，必須與地方相關部門取得聯系，搞清橋下的管、線等情況。支架安裝采用人工配合吊車進行吊裝，支架安裝結束，應經過詳細檢查符合設計要求后，方可進行模板安裝。

5 結束語

系桿拱現澆梁采用支架法施工，支架設計方案緊密結合現場實際情況，確認支架方案技術可行、安全可靠。唐津運河特大橋的支架設計方案充分體現了施工方案的有效性和經濟性，跨唐津運河特大橋工期緊張，地處特殊，該鋼管樁支架方案既能保證工程質量，又能保證工期，為工程如期正常進展奠定了技術基礎。

參考文獻

TB 10002.5―2005 J464―2005鐵路橋涵地基和基礎設計規范